Wien köprüsü osilatörü - Wien bridge oscillator

Osilatörün bu versiyonunda Rb, küçük bir akkor lambadır. Genellikle R1 = R2 = R ve C1 = C2 = C. Normal çalışmada, Rb kendi direncinin Rf/2 olduğu noktaya kadar ısınır.

Bir Wien köprü osilatörü , sinüs dalgaları üreten bir tür elektronik osilatördür . Geniş bir frekans aralığı üretebilir . Osilatör, ilk olarak Max Wien tarafından 1891'de empedans ölçümü için geliştirilen bir köprü devresine dayanmaktadır . Köprü , dört direnç ve iki kapasitörden oluşur . Osilatör , pozitif geri besleme sağlayan bir bant geçiren filtre ile birleştirilmiş pozitif kazanç yükselticisi olarak da görülebilir . Otomatik kazanç kontrolü, kasıtlı doğrusal olmama ve tesadüfi doğrusal olmama, osilatörün çeşitli uygulamalarında çıkış genliğini sınırlar.

Sağda gösterilen devre, bir akkor lamba kullanarak otomatik kazanç kontrolü ile osilatörün bir zamanlar yaygın olan bir uygulamasını göstermektedir. R 1 =R 2 =R ve C 1 =C 2 =C olması durumunda, salınım frekansı şu şekilde verilir:

ve kararlı salınım durumu ile verilir

Arka fon

1930'larda osilatörleri geliştirmek için birkaç çaba vardı. Doğrusallık önemli olarak kabul edildi. "Dirençle stabilize edilmiş osilatör", ayarlanabilir bir geri besleme direncine sahipti; bu direnç, osilatör yeni başlayacak şekilde ayarlanacaktır (böylece döngü kazancını birliğin hemen üzerine ayarlayacaktır). Salınımlar, vakum tüpünün ızgarası akımı iletmeye başlayana kadar oluşacak, bu da kayıpları artıracak ve çıkış genliğini sınırlayacaktır. Otomatik genlik kontrolü araştırıldı. Frederick Terman , "Herhangi bir ortak osilatörün frekans kararlılığı ve dalga şekli formu, salınımların genliğini her koşulda sabit tutmak için bir otomatik genlik-kontrol düzenlemesi kullanılarak geliştirilebilir."

1937'de Larned Meacham, köprü osilatörlerinde otomatik kazanç kontrolü için bir filaman lambasının kullanımını tanımladı.

Ayrıca 1937'de Hermon Hosmer Scott , Wien köprüsü de dahil olmak üzere çeşitli köprülere dayanan ses osilatörlerini tanımladı.

Stanford Üniversitesi'nden Terman, Harold Stephen Black'in olumsuz geri bildirim üzerine yaptığı çalışmalarla ilgilendi , bu nedenle olumsuz geri bildirim üzerine bir lisansüstü semineri düzenledi. Bill Hewlett seminere katıldı. Scott'ın Şubat 1938 osilatör kağıdı seminer sırasında çıktı. İşte Terman'ın bir hatırası:

Fred Terman şöyle açıklıyor: "Bill'in Stanford'da Mühendis diploması alabilmek için bir tez hazırlaması gerekiyordu. O zamanlar lisansüstü seminerimin dörtte birini 'olumsuz geribildirim' konusuna ayırmaya karar vermiştim. bu o zaman yeni teknikte çünkü birçok yararlı şey yapmak için büyük bir potansiyele sahip görünüyordu.Olumsuz geri bildirimler üzerine düşündüğüm bazı uygulamalar hakkında rapor verirdim ve çocuklar son makaleleri okur ve güncel gelişmeler hakkında birbirlerine rapor verirlerdi. benim için ilginç görünen bir makale çıktığında daha yeni başlamıştı.Genel Radyo'dan bir adam tarafından yapıldı ve frekansın bir direnç-kapasitans ağı tarafından kontrol edildiği ve aracılığıyla değiştirildiği sabit frekanslı bir ses osilatörü ile ilgiliydi. Salınımlar, negatif geri beslemenin ustaca bir uygulamasıyla elde edildi."

Haziran 1938'de Terman, RR Buss, Hewlett ve FC Cahill, New York'taki IRE Konvansiyonunda olumsuz geri bildirimler hakkında bir sunum yaptılar; Ağustos 1938'de Portland, VEYA'daki IRE Pacific Coast Convention'da ikinci bir sunum yapıldı; sunum bir IRE makalesi haline geldi. Bir konu, bir Wien köprü osilatöründe genlik kontrolüydü. Osilatör Portland'da gösterildi. Hewlett, David Packard ile birlikte Hewlett-Packard'ı kurdu ve Hewlett-Packard'ın ilk ürünü, hassas bir Wien köprü osilatörü olan HP200A idi . İlk satış Ocak 1939'da yapıldı.

Hewlett'in Haziran 1939'daki mühendis derecesi tezi, bir Wien köprü osilatörünün genliğini kontrol etmek için bir lamba kullandı. Hewlett'in osilatörü, kararlı bir genliğe ve düşük bozulmaya sahip sinüzoidal bir çıktı üretti .

Otomatik kazanç kontrolü olmayan osilatörler

Genliği kontrol etmek için diyotları kullanan bir Wien köprü osilatörünün şeması. Bu devre tipik olarak, ne kadar dikkatli kırpıldığına bağlı olarak %1-5 aralığında toplam harmonik bozulma üretir.

Geleneksel osilatör devresi, salınım yapmaya ("başlatma") başlayacak ve genliği kontrol edilecek şekilde tasarlanmıştır.

Sağdaki osilatör, amplifikatör çıkışına kontrollü bir sıkıştırma eklemek için diyotları kullanır. Ne kadar dikkatli kırpıldığına bağlı olarak %1-5 aralığında toplam harmonik bozulma üretebilir.

Lineer bir devrenin salınım yapması için Barkhausen koşullarını karşılaması gerekir : döngü kazancı bir olmalı ve döngü etrafındaki faz 360 derecenin tamsayı katı olmalıdır. Doğrusal osilatör teorisi, osilatörün nasıl başladığını veya genliğin nasıl belirlendiğini ele almaz. Doğrusal osilatör herhangi bir genliği destekleyebilir.

Pratikte, döngü kazancı başlangıçta birden büyüktür. Tüm devrelerde rastgele gürültü mevcuttur ve bu gürültünün bir kısmı istenen frekansa yakın olacaktır. Birden büyük bir döngü kazancı, frekans genliğinin döngü etrafında her seferinde katlanarak artmasına izin verir. Birden büyük bir döngü kazancı ile osilatör başlayacaktır.

İdeal olarak, döngü kazancının birden biraz daha büyük olması gerekir, ancak pratikte genellikle birden büyük olur. Daha büyük bir döngü kazancı, osilatörün hızlı bir şekilde başlamasını sağlar. Büyük bir döngü kazancı, sıcaklık ve ayarlanabilir bir osilatörün istenen frekansı ile kazanç değişimlerini de telafi eder. Osilatörün başlaması için, tüm olası koşullar altında döngü kazancı birden büyük olmalıdır.

Birden büyük bir döngü kazancının bir aşağı tarafı vardır. Teoride, osilatör genliği sınırsız olarak artacaktır. Pratikte, çıkış, güç kaynağı voltajı (amplifikatör çıkışı besleme raylarına girer) veya amplifikatör çıkış akımı sınırları gibi bir sınırlayıcı faktöre girene kadar genlik artacaktır. Sınırlama, amplifikatörün etkin kazancını azaltır (etkiye kazanç sıkıştırması denir). Kararlı bir osilatörde ortalama döngü kazancı bir olacaktır.

Sınırlama eylemi çıkış voltajını stabilize etse de, iki önemli etkisi vardır: harmonik bozulmaya neden olur ve osilatörün frekans kararlılığını etkiler.

Bozulma miktarı, başlatma için kullanılan ekstra döngü kazancı ile ilgilidir. Küçük genliklerde çok fazla ekstra döngü kazancı varsa, daha yüksek anlık genliklerde kazanç daha fazla düşmelidir. Bu daha fazla bozulma anlamına gelir.

Bozulma miktarı aynı zamanda salınımın son genliği ile de ilgilidir. Amplifikatörün kazancı ideal olarak lineer olmasına rağmen pratikte lineer değildir. Doğrusal olmayan transfer fonksiyonu bir Taylor serisi olarak ifade edilebilir . Küçük genlikler için, yüksek dereceli terimlerin çok az etkisi vardır. Daha büyük genlikler için doğrusal olmama durumu belirgindir. Sonuç olarak, düşük distorsiyon için osilatörün çıkış genliği, amplifikatörün dinamik aralığının küçük bir kısmı olmalıdır.

Meacham'ın köprü stabilize osilatörü

Bell System Technical Journal, Ekim 1938'de yayınlanan bir Meacham köprü osilatörünün basitleştirilmiş şeması. İşaretlenmemiş kapasitörler, sinyal frekansında kısa devre olarak kabul edilecek yeterli kapasitansa sahiptir. İşaretlenmemiş dirençler ve indüktör, vakum tüpünün polarizasyonu ve yüklenmesi için uygun değerler olarak kabul edilir. Bu şekildeki düğüm etiketleri yayında mevcut değildir.

Larned Meacham, 1938'de sağda gösterilen köprü osilatör devresini açıkladı. Devre, çok yüksek frekans kararlılığına ve çok saf sinüsoidal çıkışa sahip olarak tanımlandı. Meacham, amplitüdü kontrol etmek için tüp aşırı yüklemesini kullanmak yerine, amplifikatör lineer bölgesindeyken döngü kazancını birliğe ayarlayan bir devre önerdi. Meacham'ın devresi bir kuvars kristal osilatörü ve bir Wheatstone köprüsünde bir lamba içeriyordu .

Meacham'ın devresinde, frekans belirleyici bileşenler köprünün negatif geri besleme dalında, kazanç kontrol elemanları ise pozitif geri besleme dalındadır. Kristal, Z, 4 , seri rezonans çalışır. Bu nedenle rezonanstaki olumsuz geri beslemeyi en aza indirir. Söz konusu kristal, rezonansta 114 ohm'luk gerçek bir direnç sergiledi. Rezonansın altındaki frekanslarda kristal kapasitiftir ve negatif geri besleme dalının kazancı negatif faz kaymasına sahiptir. Rezonansın üzerindeki frekanslarda kristal endüktiftir ve negatif geri besleme dalının kazancı pozitif faz kaymasına sahiptir. Rezonans frekansında faz kayması sıfırdan geçer. Lamba ısındıkça, pozitif geri beslemeyi azaltır. Meacham devresindeki kristalin Q değeri 104.000 olarak verilmiştir. Rezonans frekansından kristalin bant genişliğinin küçük bir katından daha fazla farklı olan herhangi bir frekansta, negatif geri besleme dalı döngü kazancına hakimdir ve kristalin dar bant genişliği dışında kendi kendini sürdüren bir salınım olamaz.

1944'te (Hewlett'in tasarımından sonra), JK Clapp , Meacham'ın devresini köprüyü sürmek için bir transformatör yerine bir vakum tüplü faz invertörü kullanacak şekilde değiştirdi. Modifiye edilmiş bir Meacham osilatörü, Clapp'ın faz invertörünü kullanır, ancak tungsten lambasının yerine bir diyot sınırlayıcı kullanır.

Hewlett'in osilatörü

Hewlett'in ABD patenti 2,268,872'den bir Wien köprü osilatörünün basitleştirilmiş şeması. İşaretlenmemiş kapasitörler, sinyal frekansında kısa devre olarak kabul edilecek yeterli kapasitansa sahiptir. İşaretlenmemiş dirençler, vakum tüplerini yönlendirmek ve yüklemek için uygun değerler olarak kabul edilir. Bu şekildeki düğüm etiketleri ve referans tanımlayıcıları, patentte kullanılanlarla aynı değildir. Hewlett'in patentinde belirtilen vakum tüpleri, burada gösterilen triyotlardan ziyade pentotlardı.

William R. Hewlett'in Wien köprü osilatörü, amplifikatör çıkışı ve diferansiyel girişler arasında pozitif bir geri besleme döngüsüne bağlı bir diferansiyel amplifikatör ve bir Wien köprüsünün bir kombinasyonu olarak düşünülebilir. Salınım frekansında köprü hemen hemen dengelidir ve çok küçük aktarım oranına sahiptir. Döngü kazancı çok yüksek kuvvetlendirici kazanç ve çok düşük bir köprü oranının bir üründür. Hewlett'in devresinde, amplifikatör iki vakumlu tüp tarafından uygulanır. Amplifikatörün ters çevirici girişi, boru V katot 1 tüp V'in kontrol ağı ve evirmeyen girişine olan 2 . Basitleştirmek analizi için, R dışındaki tüm bileşenleri 1 , R 2 , Cı- 1 ve C 2 1 + R bir kazanç ile bir çevirici-olmayan amplifikatör olarak modellenebilir f / R b ve yüksek giriş empedansına sahip. R 1 , R 2 , C 1 ve C 2 , salınım frekansında pozitif geri besleme sağlamak için bağlanan bir bant geçiren filtre oluşturur. R ' b kendini ısıtır ve artırır noktaya kadar yükseltici kazancı azaltan bir negatif geri besleme amplifikatör tahrik fazla olmayan sinüzoidal salınımın sürdürmek için yeterli kazanç olduğu ulaşılır. R 1 = R 2 ve C 1 = C 2 ise dengede R f /R b = 2 ve amplifikatör kazancı 3'tür. Devreye ilk enerji verildiğinde lamba soğuktur ve devrenin kazancı 3'ten büyüktür. hangi başlatma sağlar. Vakum tüpünün V1 dc öngerilim akımı da lambadan akar. Bu, devrenin çalışma prensiplerini değiştirmez, ancak öngerilim akımı lambanın ısınmasının bir kısmını sağladığı için dengedeki çıkışın genliğini azaltır.

Hewlett'in tezi şu sonuçlara varmıştır:

Az önce açıklanan tipte bir direnç kapasiteli osilatör, laboratuvar hizmeti için çok uygun olmalıdır. Bir vuruş frekansı osilatörünün kullanım kolaylığına ve yine de birkaç dezavantajına sahiptir. İlk olarak, düşük frekanslardaki frekans kararlılığı, vuruş frekansı tipi ile mümkün olandan çok daha iyidir. Küçük sıcaklık değişimlerini sağlamak için kritik parçaların yerleştirilmesine veya osilatörlerin birbirine geçmesini önlemek için dikkatlice tasarlanmış dedektör devrelerine gerek yoktur. Bunun bir sonucu olarak, osilatörün toplam ağırlığı minimumda tutulabilir. 1 watt'lık bir amplifikatör ve güç kaynağı da dahil olmak üzere bu tip bir osilatör, karşılaştırılabilir performansa sahip General Radio atım frekansı osilatörü için 93 pound'un aksine, yalnızca 18 pound ağırlığındaydı. Çıktının bozulması ve sabitliği, şu anda mevcut olan en iyi vuruş frekansı osilatörleriyle olumlu şekilde karşılaştırılır. Son olarak, bu tipte bir osilatör, ticari bir yayın alıcısı ile aynı temelde, ancak daha az ayarlama ile düzenlenebilir ve oluşturulabilir. Böylece ideal bir laboratuvar osilatörü elde etmek için performans kalitesi ile maliyetin ucuzluğunu birleştirir.

Viyana köprüsü

Köprü devreleri, bileşen değerlerini bilinen değerlerle karşılaştırarak ölçmenin yaygın bir yoluydu. Genellikle bilinmeyen bir bileşen bir köprünün bir koluna konur ve daha sonra diğer kollar ayarlanarak veya voltaj kaynağının frekansı değiştirilerek köprü sıfırlanır (örneğin, Wheatstone köprüsüne bakın ).

Wien köprüsü birçok yaygın köprüden biridir. Wien köprüsü, direnç ve frekans açısından kapasitansın hassas ölçümü için kullanılır. Ayrıca ses frekanslarını ölçmek için de kullanıldı.

Wien köprüsü, eşit R veya C değerleri gerektirmez . V sinyalin faz p V sinyaline nazaran üzerinden yaklaşık 90 ° yaklaşık 90 °, yüksek frekansta geri kalmış düşük frekansta önde gelen değişir. Bazı ara frekanslarda faz kayması sıfır olacaktır. Bu frekansta Z oranı 1 Z 2 saf biçimde reel (sıfır sanal parça) olacaktır. Oranı ise R, b için R ' f , aynı oranda olacak şekilde ayarlanır, daha sonra köprü dengeli ve devre salınım dayanabilir. R b / R f küçük bir faz kaymasına sahip olsa ve amplifikatörün evirici ve evirici olmayan girişleri farklı faz kaymalarına sahip olsa bile devre salınım yapacaktır . Köprünün her bir kolunun toplam faz kaymasının eşit olacağı bir frekans her zaman olacaktır. Eğer R, B / R, f hiç bir faz kayması ve amplifikatörler faz değişimleri vardır girişleri sonra köprü dengelenir sıfır:

ve

burada ω radyan frekansıdır.

Bir seçerse R 1 = R ' 2 ve 1 = Cı- 2 daha sonra R' f = 2 R, b .

Uygulamada, değerleri R ve C tam olarak eşit asla ancak göstermek yukarıdaki denklemler Z sabit değerleri için olduğu 1 ve Z'nin 2 empedansları, köprü bazı dengeler w ve bazı oranı R, b / R, f .

analiz

Döngü kazancından analiz edildi

Schilling'e göre, R 1 =R 2 =R ve C 1 =C 2 =C koşulu altında Wien köprü osilatörünün döngü kazancı , ile verilir.

op-amp'in frekansa bağlı kazancı nerede (not edin, Schilling'deki bileşen adları, ilk şekildeki bileşen adlarıyla değiştirilmiştir).

Schilling ayrıca salınım koşulunun T=1 olduğunu söyler, bu da şu şekilde sağlanır:

ve

ile birlikte

Özellikle frekans kararlılığı ve seçiciliğine atıfta bulunan başka bir analiz Strauss (1970 , s. 671) ve Hamilton'da (2003 , s. 449) bulunmaktadır.

Frekans belirleme ağı

R=R 1 =R 2 ve C=C 1 =C 2 olsun

CR =1 olarak normalleştirin .

Böylece frekans belirleme ağı 0'da sıfıra ve -2,6180 ve -0,38197'de kutuplara sahiptir. Ortaya çıkan kök yer , birim çemberi izler. Kazanç 1 olduğunda, iki gerçek kutup -1'de buluşur ve karmaşık bir çifte ayrılır. Kazanç 3'te kutuplar hayali ekseni keser. Kazanç 5'te kutuplar gerçek eksende buluşur ve iki gerçek kutba ayrılır.

genlik stabilizasyonu

Wien köprü osilatörünün düşük distorsiyonlu salınımının anahtarı, kırpma kullanmayan bir genlik stabilizasyon yöntemidir. Amplitüd stabilizasyonu için köprü konfigürasyonunda bir lamba kullanma fikri 1938'de Meacham tarafından yayınlandı. Elektronik osilatörlerin genliği, kırpma veya diğer kazanç sınırlamalarına ulaşılana kadar artma eğilimindedir . Bu genellikle istenmeyen yüksek harmonik bozulmaya yol açar.

Hewlett , çıkış genliğini kontrol etmek için güç dedektörü, düşük geçiş filtresi ve osilatör geri besleme yolunda kazanç kontrol elemanı olarak bir akkor ampul kullanmıştır . Ampul filamanının direnci ( direnç makalesine bakın ) sıcaklığı arttıkça artar. Filamentin sıcaklığı, filamanda harcanan güce ve diğer bazı faktörlere bağlıdır. Osilatörün periyodu (frekansının tersi) filamanın termal zaman sabitinden önemli ölçüde daha kısaysa, filamanın sıcaklığı bir döngü boyunca büyük ölçüde sabit olacaktır. Filament direnci daha sonra çıkış sinyalinin genliğini belirleyecektir. Genlik artarsa, filaman ısınır ve direnci artar. Devre, daha büyük bir filaman direncinin döngü kazancını azaltacak şekilde tasarlanmıştır, bu da çıkış genliğini azaltacaktır. Sonuç, çıkış genliğini sabit bir değere sabitleyen bir negatif geri besleme sistemidir. Bu genlik kontrolü biçimiyle, osilatör ideale yakın bir lineer sistem olarak çalışır ve çok düşük distorsiyonlu bir çıkış sinyali sağlar. Genlik kontrolü için sınırlama kullanan osilatörler genellikle önemli harmonik bozulmaya sahiptir. Düşük frekanslarda, Wien köprü osilatörünün zaman periyodu akkor ampulün termal zaman sabitine yaklaştıkça, devre çalışması daha doğrusal olmayan hale gelir ve çıkış distorsiyonu önemli ölçüde artar.

Ampullerin Wien köprü osilatörlerinde kazanç kontrol elemanları olarak kullanıldıklarında dezavantajları vardır, en önemlisi, ampulün osilatör çıkışını modüle eden mikrofonik doğası gereği titreşime karşı çok yüksek bir hassasiyet , sargının endüktif doğası nedeniyle yüksek frekans tepkisinde bir sınırlama filament ve birçok op-amp'in kapasitesini aşan mevcut gereksinimler . Modern Wien köprü osilatörleri, amplitüd stabilizasyonu için diyotlar , termistörler , alan etkili transistörler veya fotoseller gibi diğer doğrusal olmayan elemanları ampullerin yerine kullanmıştır . Hewlett'te bulunmayan modern bileşenlerle %0,0003 (3 ppm) kadar düşük bir bozulma elde edilebilir.

Termistör kullanan Wien köprü osilatörleri, bir akkor lambaya kıyasla bir termistörün düşük çalışma sıcaklığı nedeniyle ortam sıcaklığına aşırı hassasiyet gösterir.

Otomatik kazanç kontrol dinamikleri

Wien köprüsü osilatör kutup konumlarının R 1 = R 2 = 1 ve C 1 = C 2 =1'e karşı K = (R b + R f )/R b için kök konum grafiği . K'nin sayısal değerleri mor bir yazı tipiyle gösterilir. K=3 için kutupların yörüngesi sanal (β) eksene diktir. K >> 5 için bir kutup orijine, diğeri K'ye yaklaşır.

R b değerindeki küçük bozulmalar , baskın kutupların jω (hayali) ekseni boyunca ileri geri hareket etmesine neden olur. Kutuplar sol yarı düzleme doğru hareket ederse, salınım katlanarak sıfıra düşer. Kutuplar sağ yarı düzleme doğru hareket ederse, salınım bir şey onu sınırlayana kadar katlanarak büyür. Pertürbasyon çok küçükse, eşdeğer Q'nun büyüklüğü çok büyüktür, böylece genlik yavaş değişir. Pertürbasyonlar küçükse ve kısa bir süre sonra tersine dönerse, zarf bir rampa izler. Zarf yaklaşık olarak pertürbasyonun integralidir. Zarf aktarım işlevindeki bozulma, 6 dB/oktav'da yuvarlanır ve -90° faz kaymasına neden olur.

Ampulün ısıl ataleti vardır, böylece güç aktarma işlevine karşı direnç, tek kutuplu bir alçak geçiren filtre sergiler. Zarf transfer fonksiyonu ve ampul transfer fonksiyonu etkin bir şekilde kademelidir, böylece kontrol döngüsü etkin bir şekilde düşük geçiş kutbuna ve sıfırda bir kutba ve neredeyse -180° net faz kaymasına sahiptir. Bu, düşük faz marjı nedeniyle kontrol döngüsünde zayıf geçici tepkiye neden olur . Çıktı, gıcırdama sergileyebilir . Bernard M. Oliver, amplifikatörün kazancının hafif bir şekilde sıkıştırılmasının zarf transfer fonksiyonunu azalttığını gösterdi, böylece vakum tüplerindeki doğrusal olmayanlığın alışılmadık bir şekilde doğrusal bir amplifikatör üreterek birbirini iptal ettiği nadir durum dışında, çoğu osilatörün iyi geçici tepki göstermesi .

Notlar

Referanslar

Dış bağlantılar

  • Model 200A Ses Osilatörü, 1939 , HP Sanal Müzesi.
  • SPICE simülasyonu dahil Wien Bridge Osilatörü . Simülasyondaki "Wien köprü osilatörü", genlik stabilizasyonuna sahip düşük distorsiyonlu bir tasarım değildir; diyot sınırlayıcılı daha geleneksel bir osilatördür.
  • Aigrain, Halkla İlişkiler; Williams, EM (Ocak 1948), "Genlik-Stabilize Osilatörler Teorisi", Proceedings of the IRE , 36 (1): 16–19, doi : 10.1109/JRPROC.1948.230539 , S2CID  51640873
  • Wien Bridge Osilatörünün Çevrimiçi Simülatörü - Wien köprüsü osilatörünün çevrimiçi simülasyonunu verir.
  • Bill Hewlett ve Sihirli Lambası , Clifton Laboratuvarları
  • Terman, FE; Otobüs, RR; Hewlett, WR; Cahill, FC (Ekim 1939), "Laboratuvar Ekipmanlarına Özel Referansla Negatif Geri Beslemenin Bazı Uygulamaları" (PDF) , Proceedings of the IRE , 27 (10): 649–655, doi : 10.1109/JRPROC.1939.228752 , S2CID  51642790(Acks Edward L. Ginzton makalenin sonunda.) (16 Haziran 1938'de 13. Yıllık Konvansiyonda sunuldu, El Yazması 22 Kasım 1938'de alındı, 1 Ağustos 1939'da kısaltıldı); Meacham da 16 Haziran 1938'de 13. Yıllık Konvansiyonda sunuldu. BSTJ'ye bakın. Ayrıca Pacific Coast Convention, Portland, OR, 11 Ağustos 1938'de sunulmuştur.
    Terman et al. (1939 , s. 653-654), § Negatif Geri Besleme Kullanan Dirençle Dengelenmiş Osilatörler , "Sıradan dirençle stabilize edilmiş osilatörler hakkında bir tartışma için FE Terman'ın 283-289. sayfalarına bakın, 'Radyo Mühendisliğinde Ölçümler', McGraw-Hill Book Şirket, New York, NY, (1935)." OCLC  180.980 ASİN  B001KZ1IFK (diyot sınırlayıcı)
    Terman et al. (1939 , s. 654), "Bu osilatör [Hewlett'in] bir şekilde HH Scott tarafından 'Yeni tip seçici devre ve bazı uygulamalar' makalesinde açıklanana benzer, Proc. IRE, cilt 26, s. 226-236 ; Şubat (1938), genlik kontrolü ile donatılmıştır ve frekans değişken kondansatörler yerine değişken dirençler ayarlanabilir olan ikinci özelliğin empedansı yapar bakımdan, bir dizi farklı olmasına rağmen. , bir kapasitansı gibi öğütülmüş sabitine frekansı değiştirmek için çeşitlendirilmiştir ve böylece amplifikatör devrelerinin tasarımını büyük ölçüde basitleştirir."
  • US 2319965 , Wise, Raymond O., "Değişken Frekans Köprüsü Stabilize Osilatör", 14 Haziran 1941'de yayınlandı, 25 Mayıs 1943'te yayınlandı, Bell Telefon Laboratuvarlarına atandı 
  • US 2343539 , Edson, William A., "Stabilized Osilatör", 16 Ocak 1942'de yayınlandı, 7 Mart 1944'te yayınlandı, Bell Telefon Laboratuvarlarına atandı 
  • http://www.radiomuseum.org/forum/single_pentode_wien_bridge_oscillator.html
    http://www.americanradiohistory.com/Archive-Bell-Laboratories-Record/40s/Bell-Laboratories-Record-1945-12.pdf Siyah biyografiye sahiptir; "Stabilize geri besleme amplifikatörü" 1934'te ödül kazandı.
  • ABD Patenti 2,303,485 Daha sonra (31 Aralık 1940) Seri rezonans devreleri kullanan çok frekanslı köprü stabilize osilatörler hakkında Meacham patenti.